УДК 53
Яковлев Максим Евгеньевич – кандидат технических наук, доцент кафедры ФН-2 Московского государственного технического университета им. Н. Э. Баумана.
Аннотация: В работе рассматриваются особенности учета трения при численном моделировании контактного взаимодействия двухмерных упругих тел на основе альтернирующего метода Шварца. Трение учитывается в соответствии с законом Амонтона-Кулона. Алгоритм применен при моделировании контактного взаимодействия двух упругих пластин.
Ключевые слова: контактное взаимодействие упругих тел, метод конечных элементов, итерационное решение, закон Амонтона-Кулона, метод Шварца.
Методы математического моделирования являются эффективным средством исследования сложных процессов деформирования, в том числе с учетом контактного взаимодействия. Их применение обеспечивает интенсивное развитие механики деформируемого твердого тела, прикладных методов численного анализа и других предметных областей, а потому представляет собой одну из актуальных проблем прикладной математики [1].
Анализ состояния ответственных элементов конструкций и оценка их ресурса требует решения ряда задач, математические постановки которых учитывают сложные физико-механические эффекты, возникающие при термосиловом нагружении. Среди недостаточно разработанных, но перспективных методов решения подобных задач механики можно выделить так называемый альтернирующий метод Шварца.
Метод подробно описан во многих работах, в т.ч. в [2-4]. Здесь приведем только постановку задачи. Рассмотрим два изотропных, однородных линейно-упругих тела A и B, занимающих в евклидовом пространстве области и . Тела находятся в состоянии контактного взаимодействия с поверхностью контакта (Рис. 1). Границы областей и будем считать кусочно-гладкими. В пространстве введем прямоугольную декартову систему координат [2]. К телам могут быть приложены распределенные нагрузки и , а на некоторых границах заданы кинематические условия.
Рисунок 1. Общая схема.
Трение между контактными поверхностями и соответственно тел и может быть описано по закону Амонтона–Кулона, согласно которому в каждой точке контактных поверхностей
(1)
где – коэффициент трения; и – проекции вектора силы, приложенной к точке контактной поверхности, на касательную и нормаль к этой поверхности в этой точке.
При дискретизации закон (1) в каждом контактном узле принимает вид
(2)
где и – соответственно проекции вектора силы на внешнюю нормаль и касательную в узле m. Очевидно, в общем случае в силу дискретности модели нормаль и касательная в узле не определены. Можно использовать некоторым образом усредненные между соседними гранями величины, однако проще заменить их нормалью и касательной в сходственной точке , лежащей на грани контактной поверхности тела , и (Рис. 2).
Рисунок 2. Геометрия конечных элементов в контактной зоне.
Векторы касательной и нормали находятся по формулам
(3)
где – длина отрезка ij (Рис. 2).
Тогда и величины и в узле , , принимают вид
(4)
а компоненты и вектора перемещения узла , , имеют вид
(5)
Если для некоторого узла m (без ограничения общности тела А) выполнено строгое неравенство
(6)
то узел совмещен в пространстве со сходственной точкой , лежащей на поверхности контакта тела , и выполняется равенство
, (7)
где – проекция вектора перемещения точки на касательную (Рис. 2, , ).
Рисунок 3. Локальная координата точки .
Рассмотрим отрезок ij, лежащий на контактной поверхности тела . Для лежащей на нем точки s определена соответствующая ей локальная координата
, (8)
где – длина отрезка is, – длина отрезка ij (Рис. 3). Тогда проекции и вектора перемещения этой точки на координатные оси и соответственно могут быть вычислены по формулам
(9)
где ; ; , , и – проекции векторов перемещения узлов и на координатные оси и .
Из соотношения (9) следует равенство
(10)
Нарушение неравенства (6) означает взаимное проскальзывание тел А и B. В этом случае в тех узлах, где нарушается неравенство, должна быть ограничена проекция силы на касательную в сходственной точке. В каждом таком узле m, , , касательная составляющая силы находится по формуле
. (11)
Поскольку формулы (10) и (11) дают проекции векторов не на координатные оси, после их использования к ним применяются обратные преобразования
(12)
(13)
В первом шаге во всех узлах , , обеих поверхностей контакта считается выполненным соотношение (6). В соответствии с алгоритмом [3] производится усреднение усилий и проверяется неравенство (6). В тех узлах, где оно не выполняется, наблюдается взаимное проскальзывание и используется формула (11). Проекции векторов сил и перемещений на нормаль в каждом узле не зависят явным образом от трения и корректируются стандартным образом по методу Шварца. Вычислительные эксперименты показывают, что учет трения описанным образом не сказывается на сходимости итерационного алгоритма.
В качестве иллюстрации описанного алгоритма приведем пример решения задачи о контакте двух прямоугольных пластин (рис. 4)
Рисунок 4. Расчетная схема.
На рис. 5 приведено поле компоненты тензора напряжений при отсутствии трения (т.е. без усреднения касательных сил), на рис. 6 аналогичное поле при учете трения. Легко видеть, что распределение этой компоненты существенно зависит от наличия трения и пренебречь им невозможно. Кроме того, максимальные напряжения при наличии трения выше почти в два раза. В то же время стоит отметить, что компонента от трения зависит незначительно, и общая интенсивность напряжений при учете трения увеличивается примерно на 10%.
Рисунок 5. Напряжение без трения.
Рисунок 6. Напряжение с трением.
Выводы. Разработан и программно реализован алгоритм учета трения при решении контактных задач на основе метода Шварца. Рассмотрен эффект трения при контакте двух пластин.
Список литературы